阻抗變換器和阻抗匹配網(wǎng)絡(luò)已經(jīng)成為射頻電路以及最大功率傳輸系統(tǒng)中的基本部件。為了使寬帶射 頻功率放大器的輸入、輸出達(dá)到最佳的功率匹配,匹配電路的設(shè)計(jì)成為射頻功率放大器的重要任務(wù)。要實(shí)現(xiàn)寬帶內(nèi)的最大功率傳輸,匹配電路設(shè)計(jì)非常困難。本文設(shè) 計(jì)的同軸變換器電路就能實(shí)現(xiàn)高效率的電路匹配。同軸變換器具有功率容量大、頻帶寬和屏蔽好的特性,廣泛應(yīng)用于VHF/UHF波段。常見(jiàn)的同軸變換器有 1:4和1:9阻抗變換,如圖1所示。但是實(shí)際應(yīng)用中,線阻抗與負(fù)載不匹配時(shí),它們的阻抗變換不再簡(jiǎn)單看作1:4或1:9.本文通過(guò)建立模型,提出一種簡(jiǎn) 化分析方法。
1 同軸變換器模型
同軸變換器有三個(gè)重要參數(shù):阻抗變換比、特征阻抗和電長(zhǎng)度。這里用電長(zhǎng)度是為了分析方便。當(dāng)同軸線的介質(zhì)和長(zhǎng)度一定時(shí),電長(zhǎng)度就是頻率的函數(shù),可以不必考慮頻率。
1.1理想模型
理想的1:4變換器的輸入、輸出阻抗都匹配,每根同軸線的輸入、輸出阻抗等于其特征阻抗Z0,其等效模型如圖2所示。
其源阻抗Zg與ZL負(fù)載阻抗變換比為:
同軸變換器的輸入阻抗等于同軸線的輸入阻抗并聯(lián),輸出阻抗等于同軸線的輸出阻抗串聯(lián)。
1.2通用模型
由于特征阻抗是實(shí)數(shù),而源阻抗與負(fù)載阻抗一般都是復(fù)數(shù),所以,就不能簡(jiǎn)單的用變換比來(lái)計(jì)算。阻抗匹配就是輸入阻抗等于源阻抗的共軛,實(shí)現(xiàn)功率的最大傳輸。特征阻抗為Z0,電長(zhǎng)度為E的無(wú)耗同軸線接復(fù)阻抗的電路如圖3所示。
由于源阻抗與同軸線特征不匹配,電路的反射系數(shù)就不是負(fù)載反射系數(shù)。
由于同軸線是無(wú)耗的,進(jìn)入同軸線的功率就等于負(fù)載消耗的功率。那就可以把電路簡(jiǎn)化只有一個(gè)負(fù)載Zin,又因?yàn)閆g與Zin都是復(fù)數(shù)且串聯(lián),就可以把Zg中的虛部等效到Zin中,最后得到反射系數(shù)為:
當(dāng)反射系數(shù)為零時(shí),功率可以無(wú)反射的傳輸,這時(shí)阻抗實(shí)現(xiàn)完全匹配。
由公式(2),反射系數(shù)為零可以等效為分子為零,即:
其中:
當(dāng)E為90o時(shí),可得:
由于特征阻抗為實(shí)數(shù),ZLZg*為實(shí)數(shù)時(shí),方程才有解或才能完全匹配。當(dāng)ZL和Zg為實(shí)數(shù)時(shí),就是常用的λ/4阻抗變換。
當(dāng)E不等于900,利用實(shí)部與虛部都等于零得方程組:
整理化簡(jiǎn)得:
公式(3)說(shuō)明,不是任意兩個(gè)復(fù)阻抗都可以完全匹配,必須滿足特征阻抗為正實(shí)數(shù);可以并聯(lián)或串聯(lián)電抗元件,使兩個(gè)不可能完全匹配的復(fù)阻抗完全匹配。
通用模型是結(jié)合理想模型和同軸線分析建立,如圖4所示。把1:N同軸變換器等效一根同軸線,利用同軸線的分析結(jié)果,更容易獲得特征阻抗和電長(zhǎng)度參數(shù)。
2 寬帶匹配電路的設(shè)計(jì)
通過(guò)對(duì)同軸變換器的分析,可以通過(guò)調(diào)諧特征阻抗和電長(zhǎng)度完成阻抗匹配。
但是實(shí)際同軸線的特征阻抗是有一定規(guī)格的,不是任意的,而且電長(zhǎng)度又是隨頻率變化的,所以采用同軸變換器和集總元件聯(lián)合實(shí)現(xiàn)寬帶匹配的方式。
2.1.集總元件匹配電路
復(fù)阻抗可以用電阻與電抗串聯(lián)表示,也可以用電阻與電抗并聯(lián)表示,這兩種表示的等效電路如圖5所示。
它們都是指同一個(gè)復(fù)數(shù),其轉(zhuǎn)換關(guān)系為:
公式4表明,電阻并聯(lián)電抗可以減小其復(fù)阻抗的實(shí)部,再串聯(lián)電抗抵消其虛部,就可以實(shí)現(xiàn)Rp到RS阻抗匹配。所需的電抗值可以通過(guò)表達(dá)式4計(jì)算,且Xp與XS取不同性質(zhì)的元件,如果Xp用電容,XS就用電感。
集總元件實(shí)現(xiàn)阻抗匹配原理:電阻并聯(lián)電抗減小其實(shí)部,再串聯(lián)電抗抵消其虛部,達(dá)到兩個(gè)純電路的匹配;當(dāng)匹配的不是純電阻時(shí),可以采用抵消和吸納虛部的方法實(shí)現(xiàn)復(fù)阻抗的匹配。
2.2聯(lián)合匹配電路
以Freescale公司MRF6VP2600推挽式MOSFET管的匹配電路設(shè)計(jì)為例,首先確定匹配電路的基本結(jié)構(gòu)和同軸變換器的阻抗變換,然后 再確定特征阻抗、電長(zhǎng)度和集總參數(shù)。由于輸入匹配電路設(shè)計(jì)與輸出匹配電路類似,下面詳細(xì)研究輸出匹配電路設(shè)計(jì)。MRF6VP2600的DATASHEET 給的源極-源極的輸出阻抗如圖6所示。
輸出匹配電路中,由于功率管采用推挽式工作,所以在輸出端加入1:1巴倫實(shí)現(xiàn)不平衡-平衡變換。利用通用模型,下面的工作就簡(jiǎn)化為同軸線與集總參數(shù)的匹配電路設(shè)計(jì)。同軸線的特征阻抗和電長(zhǎng)度計(jì)算公式為:
公式5表明,電長(zhǎng)度與頻率呈線性關(guān)系,且其長(zhǎng)度越短,電長(zhǎng)度受頻率的影響越小。
2.3仿真驗(yàn)證
利用安捷倫公司的ADS工具進(jìn)行輸出匹配電路設(shè)計(jì)與仿真,一般可采用大信號(hào)S參數(shù)仿真和諧波仿真,由于本文設(shè)計(jì)用于推挽式工作的匹配電路,所以選用更直觀的諧波平衡仿真。利用同軸線和巴倫的模型進(jìn)行仿真的電路如圖7所示。
由于圖7的負(fù)載阻抗的實(shí)部是隨頻率增減而減少,所以在同軸變換器的兩端并聯(lián)電容??梢院苋菀讓?duì)電路進(jìn)行手動(dòng)調(diào)諧和自動(dòng)優(yōu)化,最后的仿真結(jié)果如圖8所示。
由圖6,圖8可以得到各頻點(diǎn)的反射系數(shù);再根據(jù)反射系數(shù)與頻率的關(guān)系,可以求得匹配電路在工作頻帶的反射系數(shù);最后根據(jù)匹配效率與反射系數(shù)的關(guān)系,求得匹配電路的匹配效率。具體結(jié)果見(jiàn)表1。
從表1可以得到,匹配電路的在工作頻段內(nèi)匹配效率達(dá)99.93%,實(shí)現(xiàn)了較好的匹配。
3總結(jié)
本文建立同軸變換器的理想模型和通用模型,提出一種新穎的和簡(jiǎn)單的分析方法。通過(guò)分析,同軸線的特征阻抗和電長(zhǎng)度對(duì)匹配電路的性能有很大影響。設(shè)計(jì)了一款推挽式MOSFET管的輸出匹配電路,仿真結(jié)果表明:匹配效率達(dá)99.93%.
本文作者:宮為保 來(lái)源:《廣播電視信息》
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