【導讀】磁珠是眾多磁元件的一種,磁珠又分為穿心磁珠和貼片磁珠。筆者個人認為穿心磁珠更接近于電感,其在實際應用中也較為少見,尤其是在目前產品小型化趨勢的要求,貼片磁珠更具優(yōu)勢。本文圍繞用于儀表生產的貼片磁珠展開,希望能夠對讀者有所幫助。
電子產品內部包含眾多磁元件,這些器件占據(jù)了產品成本較多的比重。隨手找一個產品,我們都可以很直接的看到各種電感、磁珠、變壓器等。然而,或許是由于磁學中復雜多變的參數(shù),也許是由于磁元件看起來過于簡單,多數(shù)工程師在設計產品中習慣于忽視它們。我們知道在開關電源設計中,為了做到更高的轉換效率,設計者需要充分掌握變壓器繞組、氣隙以及 PFC 電感等參數(shù)的設計技巧。在進行 EMI 濾波器設計時,我們往往側重于去看磁元件的感抗和阻抗參數(shù),而忽視了許多關鍵的參數(shù)。本系列文章旨在讓讀者進一步認識磁元件中的各種特性,希望能夠幫助讀者在實際項目中更為準確的選擇磁元件,更快速的分析問題的原因。
磁珠是眾多磁元件的一種,磁珠又分為穿心磁珠和貼片磁珠。筆者個人認為穿心磁珠更接近于電感,其在實際應用中也較為少見,尤其是在目前產品小型化趨勢的要求,貼片磁珠更具優(yōu)勢。本文圍繞用于儀表生產的貼片磁珠展開,希望能夠對讀者有所幫助。
1、鐵氧體磁珠
PCB中不同頻率和功率特性的模擬和數(shù)字IC通常采用不同的電源網(wǎng)絡供電。這樣有助于防止快速數(shù)字開關噪聲耦合到敏感的模擬電源網(wǎng)絡,降低轉換器性能,但獨立的供電會增加系統(tǒng)級復雜性和制造成本。通常會選擇鐵氧體磁珠針對電源網(wǎng)絡采取適當?shù)母哳l隔離。鐵氧體磁珠是無源器件,可在寬頻率范圍內過濾高頻噪聲。它在目標頻率范圍內具有電阻特性,并以熱量的形式耗散噪聲能量。一般情況下,鐵氧體磁珠主要用在PDN電源網(wǎng)絡中,磁珠兩側通常對地接適當容值的電容,組成濾波網(wǎng)絡,降低PDN電源網(wǎng)絡的開關噪聲。鐵氧體磁珠的等效電路模型為一個由電阻、電感和電容組成的電路。如下圖所示。RDC對應磁珠的直流電阻。CPAR、LBEAD和RAC分別表示寄生電容、磁珠電感和與磁珠有關的交流電阻(交流磁芯損耗)。
圖1(a) 鐵氧體磁珠的簡化電路模型;圖1(b) 鐵氧體磁珠采用TycoElectronics BMB2A1000LN2測量的ZRX曲線
Jefferson Eco在其文章中給出了四個參數(shù)的結果,其計算過程也很簡單,這里就不贅述了。具體數(shù)值為RDC=300mΩ,CPAR=1.678pH,LBEAD=1.208μH,RAC=1.082kΩ。從計算結果來看,磁珠的等效模型為LCR并聯(lián)諧振電路,RDC所貢獻的作用忽略不計。采用CST建立起該磁珠模型,得到阻抗參數(shù)如下所示,可以看到結果整體是一致的。
RAC是組成磁珠四個參數(shù)中最重要的一個參數(shù),正是由于RAC的存在,磁珠才稱為磁珠,否則組成的模型只能稱為電阻,也正是由于RAC的存在,才會有下圖中的阻抗曲線。我們都知道LC諧振頻率的計算公式,若是計算CPAR和LBEAD組成的諧振電路諧振頻率,你會發(fā)現(xiàn)其諧振頻率剛好是阻抗曲線的最高點。當RLC并聯(lián)電路諧振時,電路導納Y(jω) =G=1/R,也就是說諧振點對應的阻抗值為RAC的值。
圖2 采用CST計算得到的磁珠阻抗曲線
當電路工作方式類似于電流源時(我們知道共模噪聲的特征類似于電流源),RLC(即磁珠)電路上電壓為U=RACI。此時,磁珠的加入會造成電路噪聲的抬高。同樣的,因為RLC并聯(lián)諧振電路中的Q=ωLR=RωC=R,因此品質因數(shù)Q與RAC是直接相關的,與其說極端情況下磁珠的加入導致了電路中噪聲被抬高,不如說是磁珠中RAC的值導致電路中噪聲的抬高。
實際磁珠內部由多層的鐵氧體介質和螺旋狀的電極組成,鐵氧體介質材料的電導率約為10e-2級別,磁導率約為100。介質的電導率和內部電極尺寸共同決定RAC和CPAR以及RDC的值,磁導率和內電極尺寸共同決定LBEAD的值。如下圖中的一顆在PCB上的磁珠,其外形尺寸為4×4.6×1.85mm,內部電極共有4匝。
圖3 磁珠的內部結構
從結果中可以看出,該磁珠的LBEAD感值約為3.2uH,CPAR約為3.6pF,RAC約為1207Ω。
圖4 磁珠模型的阻抗曲線
由于磁珠的內電極整體被鐵氧體材料包裹,所以磁珠本身擁有完整的磁屏蔽,其外部磁場的泄露較小。因此在進行l(wèi)ayout時,不需要考慮磁珠周圍是否存在敏感電路,也不需要刻意的挖空磁珠下方的地層。
圖5 磁珠在最高阻抗頻率下的磁場分布
2、磁珠的插損
在濾波電路設計中,插損是最能夠體現(xiàn)濾波電路特性的參數(shù)。在產品的整改中,考慮器件選擇時,我們首先會去看器件的插損特性。插損可以綜合反映電路系統(tǒng)對電磁能量的消耗能力,這種消耗既可以是反射回源端,也可以通過器件自身發(fā)熱的方式將其轉換為另一種能量。然而插損參數(shù)并不會反映出電路系統(tǒng)的阻尼特性,這也正是多數(shù)設計人員最為頭疼的事情,往往正確參數(shù)的器件應用在電路中,結果卻和下面幾節(jié)中介紹的類似,電路噪聲不降反升了。
下圖為昌暉儀表的測試系統(tǒng),采用網(wǎng)絡分析儀和特制夾具,用于測試磁珠等器件的S參數(shù)。當采用一顆600R的磁珠進行測試時,其結果如圖所示。
圖6 采用網(wǎng)絡分析儀測試磁珠插損
圖7 磁珠的插損曲線
因為給出的阻抗曲線不夠清晰,這里近似估算LBEAD=1.59μH,CPAR=0.7pF,RDC=600mΩ,RAC=680Ω,采用該參數(shù)計算得到的插損曲線如下圖所示??梢钥闯觯嬎愠龅慕Y果與測試相比,在高頻插損更低一些,我們假設測試設備經(jīng)過了準確的校準,所以導致測試結果的差異就是產品阻抗參數(shù)曲線不準確!根據(jù)測試的插損最低點為90.74MHz,插損18.188dB,將測試系統(tǒng)中的參數(shù)寫入軟件,經(jīng)過重新計算,得到該磁珠的LBEAD=1.59μH,CPAR=2.1pF,RDC=600mΩ,RAC=715Ω。修正后的插損曲線和阻抗曲線分布如下圖所示。我們看修正后的插損曲線,Mark點的插損參數(shù)與實際測試的幾乎完全一致。
圖8 根據(jù)產品阻抗曲線計算得到的插損曲線
圖9 修正后的插損曲線
圖10 修正后的阻抗曲線
相對于電感,磁珠的插入損耗特性是偏小的,電路中單獨使用LC濾波,可以實現(xiàn)較大的插損值,實測中甚至可以做到80dB的插損。但是單獨使用LC濾波,當頻率高出LC諧振頻率時,其插損值將會迅速減小,這是我們不愿意看到的,此時可以配合磁珠改善高頻特性。
圖11 L型濾波電路中使用鐵氧體磁珠的插損特性(計算值)
3、電源中的磁珠
Murata公司的資料中有使用鐵氧體磁珠進行噪聲抑制和改善的例子。如下圖所示,可以看到,磁珠對于IC噪聲有明顯的隔離作用。
圖12 用磁珠進行噪聲抑制和改善的實例
下面采用ANSYS Simplorer建立一個Buck電路,輸入10V,輸出3.5V,開關頻率為200khz,占空比50%,我們需要查看各器件的波形和開關管在輸入端的傳導噪聲。
圖13 Buck電路仿真模型
圖14 各器件上的電壓波形
下圖為LISN接收到的傳導噪聲,可以看到開關電源本身的諧波是比較豐富的。200Khz的開關頻率,其諧波一直延伸到20MHz還明顯可見。電源開關管占空比為50%,理論上50%占空比下的偶次諧波幅值應該為0,這里卻為非0值,這是為何呢?這個問題留給讀者思考。
圖15 LISN端接收到的傳導噪聲
把上節(jié)中的磁珠等效電路加入電源輸入端,如下圖所示,查看磁珠在電路中對開關噪聲的濾波效果。這里肯定有人要問,為什么選擇高頻(100MHz)阻抗最高的磁珠去處理低頻噪聲,抱有類似想法的讀者請先靜下心來繼續(xù)向下看。從結果中可以看出即使是高頻磁珠,對電源噪聲也有一定的衰減,下圖中可以看出,電感上電壓紋波明顯減小,LISN接收到的傳導噪聲也有一定程度下降(注意這里是線型值,當轉換為對數(shù)值時這點下降可以忽略不計)。
圖16 加入磁珠等效電路后的BUCK電路
圖17 加入磁珠等效電路后各元件上的電壓波形
圖18 加入磁珠前后 LISN 接收到的傳導噪聲對比
總有些好事者采用磁珠替代電感,放在電源輸入端,與電容組成濾波電路,如下圖所示。采用類似做法會產生一種問題,電源輸入輸入端在低頻段會有非常大的反諧振產生。如下圖LISN結果所示,1MHz以后的噪聲均有明顯的下降。然而0.6MHz以前的噪聲幅值甚至高于沒有濾波措施下的電源噪聲。讓人失望的是,一定數(shù)量的工程師會因為對電感的不了解而直接選擇增加電容容值,殊不知此時電容容值越大,低頻噪聲越高,整改起來往往是一頭霧水。
圖19 在輸入端加10nF 電容和磁珠(等效電路替代)時的BUCK電路
圖20 三種情況下LISN接收到的傳導噪聲
當?shù)屯V波器網(wǎng)絡(由鐵氧體磁珠電感和高Q去偶電容組成)的諧振頻率低于磁珠的交越頻率時,發(fā)生尖峰。濾波結果為欠阻尼。下圖顯示的是TDK MPZ1608S101A測量阻抗與頻率的關系曲線(文獻提供)。阻性元件(與干擾能量的耗散有關)在達到大約20 MHz到30MHz范圍之前影響不大。低于此頻率則鐵氧體磁珠依然具有極高的Q值,且用作理想電感。典型鐵氧體磁珠濾波器的 LC諧振頻率一般位于0.1MHz到10MHz范圍內。對于300kHz到5MHz范圍內的典型開關頻率,需要更多阻尼來降低濾波器Q值。
圖21(a) A TDK MPZ1608S101A ZRX曲線;圖21(b) 鐵氧體磁珠和電容低通濾波器的S21響應
上顯示了此效應的一個示例;圖中, 磁珠的S21頻率響應和電容低通濾波器顯示了峰值效應。此例中使用的鐵氧體磁珠是TDK MPZ1608S101A(100?,3A,0603),使用的去耦電容是Murata GRM188R71H103KA01低ESR陶瓷電容(10 nF,X7R,0603)。負載電流為微安級別。
無阻尼鐵氧體磁珠濾波器可能表現(xiàn)出從約10dB到約15dB的尖峰,具體取決于濾波器電路Q值。圖4b中,尖峰出現(xiàn)在2.5MHz左右,增益高達10dB。
此外,信號增益在1MHz到3.5MHz范圍內可見。如果該尖峰出現(xiàn)在開關穩(wěn)壓器的工作頻段內,那么可能會有問題。它會放大干擾開關偽像,嚴重影響敏感負載的性能,比如鎖相環(huán)(PLL)、壓控振蕩器 (VCO) 和高分辨率模數(shù)轉換器 (ADC)。圖4b中顯示的結果為采用極輕負載(微安級別),但對于只需要數(shù)微安到1mA負載電流的電路部分或者在某些工作模式下關閉以節(jié)省功耗的部分而言,這是一個實用的應用。這個潛在的尖峰在系統(tǒng)中產生了額外的噪聲,可能會導致不良串擾。
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